<code id="6kzrr"><ol id="6kzrr"></ol></code>

  • <table id="6kzrr"></table>
  • <track id="6kzrr"></track>
    <tr id="6kzrr"></tr><track id="6kzrr"></track>

    首頁 > 技術發展 > 某電廠鍋爐MFT異常停運分析報告

    某電廠鍋爐MFT異常停運分析報告

    時間:2022-01-26 來源: 瀏覽:

    某電廠鍋爐MFT異常停運分析報告

    36萬電力鷹關注? 鷹眼研究
    鷹眼研究

    dianliyanjiu

    專注于電廠安全生產事件大數據案例分析和預防,提前預警減少安全隱患,支持經營決策,全面管控分析,管理無死角,減少電廠安全事故,為你提供精準的電廠智慧安全解決方案。推動中國電力行業轉型升級,降本增效!讓更多電力鷹有時間追求幸福的生活。

    收錄于話題

    大家有什么電廠設備異常、改造、能源管理、選型、智慧電廠、灰渣庫揚塵、積灰、腐蝕,典型事故,換3W高薪工作,班組培訓等方面的困擾, 都可以來找到我!還有機會1元獲得案例書哦,一定要加我V信:dianliying2016

    法律顧問:張友全 律師

    正文:

    某電廠鍋爐MFT異常停運分析報告

    (一)設備簡況:

    2 號機組 1992 2 月投產,法國 ALSTOM 公司原裝進口,額定容量 360MW ,鍋爐型式為亞臨界、一次中間再熱、強制循環、雙拱爐膛、固態排渣、燃煤汽包爐,燃燒方式為“ W ”火焰,配置兩套中間儲倉式制粉系統 , 在爐膛 30.8M 前后墻共布置 18 臺燃燒器。

    2017 年進行超低排放改造,包括低氮燃燒器改造、 WGGH 系統改造和脫硫系統改造。低氮改造廠家煙臺龍源,將原 36 個直流縫隙式燃燒器更換為 18 個煙臺龍源公司的旋流低氮燃燒器。設計煤種: 70% 無煙煤 +30% 煙煤。煙氣系統配置一臺動葉可調增壓風機和兩臺帶變頻模式的靜葉可調引風機。

    在鍋爐 22 米爐膛左右側共四角,每角設置 2 點,共 8 點光電溫度計測量爐膛燃燒溫度。鍋爐滅火保護設置為:①爐膛壓力正常時,“每角光電溫度計 2 2 低于 800  ℃為 1 ,再四角四取三為 1 ”延時 5S  鍋爐 MFT ;②“每角光電溫度計 2 2 低于 800  ℃為 1 ,再四角四取三為 1 ”與上“爐膛壓力超出 +1.5 kPa  、 -0.8 kPa ” 鍋爐無延時 MFT 。

    在鍋爐 58 米標高處,設置 3 個爐膛壓力極高開關(定值為 2.0kpa )、 3 個壓力極低開關(定值為 -1.2kpa )、 3 個壓力變送器,壓力極低開關 A 、壓力極高開關 B 、壓力極高開關 C 及壓力變送器 C 布置于鍋爐 A 壓力極高開關 A 、壓力極低開關 B 、壓力極低開關 C 及壓力變送器 AB 布置于鍋爐 B 側。 3 個壓力變送器三取中 , 通過濾波得到爐膛壓力計算值作為爐膛壓力自動調節的被調量。機組爐膛壓力保護設置為: 3 個壓力極高開關 3 2 無延時做為爐膛壓力極高保護; 3 個壓力極低開關 3 2 無延時做為爐膛壓力極低保護。

    機組設置油槍熱備用自動投入保護邏輯,自動投入觸發條件為:每角光電溫度計 2 2 低于 800  ℃為 1 ,再四角四取二為 1 ”時熱備油槍( B15 、 B25 ,或 H15 、 H25 )自動投入。

    (二)事前工況:

    2 號機組負荷 219.1MW ,協調控制投入,兩側制粉系統運行,送風手動控制,引風機變頻運行,除 E2 外其它 17 臺給粉機運行,火焰電視正常,各項參數穩定。主汽壓力 11.588MPa ,主汽壓力偏差 0.1Mpa ,汽包水位 -256.6mm ,一次風壓 3.72Kpa ,燃料量 108.465T/H, 兩側送風機擋板開度 38%/38% ,總風量 570.9KNM3/H 。爐膛負壓測量值 -0.042/-0.047/-0.034Kpa ,計算值 -0.04Kpa 。兩側引風機變頻指令 58.2% 、 56.2% ,變頻轉速 585.4 、 571.2rpm 58.8% 、 57.4% ),工頻電流 55.4A 、 55.66A 。增壓風機入口壓力 99.8pa ,動葉開度 43.2% ,電流 211.7A 。爐膛四角溫度分別為 1098.2/1206.9 ℃、 1200/1419.8 ℃、 1125.6/1244.3 ℃、 1009.9/1049.9 ℃。

    (三)事件經過:

    14:36:14 , 2 號機組負荷 219.1MW ,爐膛負壓開始小幅波動。

    14:36:18 ,爐膛負壓變送器測量值低至波谷 -0.184/-0.202/-0.196Kpa 。

    14:36:36 ,爐膛負壓變送器測量值高至波峰 0.042/0.063/0.059Kpa 。

    14:37:05 ,爐膛負壓變送器測量值低至波谷 -0.220/-0.247/-0.247Kpa 。

    14:37:30 ,爐膛負壓變送器測量值高至波峰 0.118/0.147/0.145Kpa , 8 秒之后爐膛負壓開始下降。

    14:37:40 ,爐膛負壓變送器測量值 0.072/0.086/0.087Kpa 。

    14:37:46 , G2 給粉機有垮粉跡象, G210/G230 兩根粉管風壓測量 1.73/1.6Kpa (> 1.5 Kpa 報警), 14:37:50 ,值班員將 G2 給粉機轉速由 6.7rpm 減至 0 轉。

    14:37:49 ,爐膛負壓變送器測量值 -0.030/-0.035/-0.021Kpa 。

    14:37:50 ,爐膛負壓變送器測量值 -0.112/-0.131/-0.128Kpa 。

    14:37:50 ,開始,爐膛負壓開始急劇下降。

    14:37:52 ,爐膛負壓變送器測量值 -0.191/-0.219/-0.223Kpa 。

    14:37:54 ,爐膛負壓變送器測量值 -0.213/-0.248/-0.235Kpa 。

    14:37:56 ,爐膛負壓變送器測量值 -0.398/-0.460/-0.447Kpa 。

    14:37:58 ,爐膛負壓變送器測量值 -0.449/-0.496/-0.504Kpa 。

    14:37:59 ,爐膛負壓變送器測量值 -0.619/-0.727/-0.677Kpa 。

    14:37:59 ,爐膛負壓極低三個壓力開關信號反轉,鍋爐 MFT 動作,首出“爐膛負壓極低”,汽機、發電機聯跳正常。

    14:38:00 ,爐膛負壓變送器測量值 -1.327/-1.316/-1.268Kpa ,計算值 -0.33Kpa 。主汽壓力 11.639MPa ,主汽壓力偏差 0.2Mpa ,汽包水位 -304.1mm ,一次風壓 3.44Kpa ,燃料量 105.801T/H,  兩側送風機擋板開度 38%/38% ,總風量 581KNM3/H 。兩側引風機變頻指令 38.8% 、 36.8% ,變頻轉速 618.1 、 604.5rpm 62.1% 、 60.7% ),工頻電流 61.77 、 64.58A ,比爐膛負壓開始波動前偏大 6.35 、 8.91A 。增壓風機入口壓力 260pa ,動葉開度 45.7% ,電流 217A 。爐膛四角溫度分別為 939.8/1106.9 ℃、 1114.5/1116.1 ℃、 930.5/1181 ℃、 864.1/708.2 ℃,油槍自投條件未達到,滅火保護判據未達到。

    17:03 , 按調度令 #2 鍋爐點火, 18:47 ,機組重新并網運行。

    當班煤質:全水 8.1% 、收到基揮發分 13.48% 、干燥基灰分 36.1% 、低位發熱量 18.08MJ/KG;  白班:全水 7.3% 、收到基揮發分 13.88% 、干燥基灰分 30.59% 、低位發熱量 20.57MJ/KG 。

    現場檢查撈渣機內無垮焦。

    檢修人員對自動控制系統進行了檢查,現場及工程師站無相關檢修工作,現場檢查測量儀表工作正常。

    (四)原因分析:

    機組異常停運后,廠里立即組織了相關技術人員對負壓保護動作原因進行分析, 4 20 日西安熱工研究院的兩位技術專家到廠,廠里再次組織人員進行了分析,經與會人員對各項數據的認真、仔細的研究,事件原因分析如下:

    1、事件發生前鍋爐各項參數穩定,爐膛壓力短時從最后一個波峰迅速降低到極低保護動作,分析認為鍋爐燃燒不穩,爐膛負壓波動調節過程中出現局部燃燒惡化,導致爐膛負壓保護動作是本次異常停運的直接原因。 判斷依據如下:

    1) 14:37:49 14:38:00 11 秒時間里,爐膛負壓測量值從 -0.030/-0.035/-0.021Kpa 變化到 -1.327/-1.316/-1.268Kpa ,變化量達到 -1.297/-1.281/-1.247Kpa 。(詳見附件 1 :機組負壓變化列表)

    2) 14:37:50 14:38:00 10S 鐘時間里,所有爐膛 4 個角的 8 支爐膛溫度計均在下降,其中四號角的兩支溫度計在 MFT 時降至 864.1 /708.2 ℃,爐膛滅火保護動作設定值為 800 ℃。(詳見附件 2-9 :機組滅火保護溫度檢測曲線圖)

    3) 汽包水位從 14:37:13 -260.3mm 下降到 14:37:47 -329.7mm 。(見附圖 10

    2 、 影響鍋爐燃燒穩定,導致燃燒局部惡化的間接原因:

    1) 給粉機數量共 18 臺,事發前運行 17 臺,停運 1 臺,在低負荷下火焰集中度較差,不利于機組的穩定燃燒。

    2) 入爐煤熱值偏低,摻配不均,造成個別燃燒器燃燒不穩定,引起燃燒局部惡化。

    3) 爐膛負壓自動調節系統適應能力不足。事發時及 4 月份 3 次爐膛負壓波動時,引風自動調節系統動作正常(詳見附件 10-14 :機組引風機控制邏輯框圖及爐膛負壓控制曲線圖),但因爐膛壓力濾波、變頻器速率限制、系統慣性遲延等原因,導致爐膛負壓調節系統有一定的滯后性,且引風機與送風機、增壓風機等的自動調節系統功能及參數也有可以優化的空間,自動控制系統應對異常工況的能力還有待提高。爐膛負壓計算值滯后原始測量計算值跟不上測量值的變化,鍋爐 MFT 時爐膛負壓原始值 -1.327/-1.316/-1.268Kpa ,已經達到跳閘值 -1.2Kpa ,但計算值才到 -0.33Kpa 。由于爐膛負壓調節滯后,負壓波動大增加了燃燒的擾動。兩側引風機變頻器速率受限(實際變頻升速率分別為 6.4 、 6.5 / 秒,降速率分別為 3.1 、 3.3 / 秒),導致引風機變頻動作滯后( MFT 時兩側引風機變頻指令為 38.8% 、 36.8% ,但變頻轉速實際為 58.8% 、 57.4% )。

    (五)暴露問題

    1 、對改造后低氮燃燒器的燃燒特性不熟悉,對低負荷工況下投運過多燃燒器的負面作用認識不夠;

    2 、配煤摻燒工作有待提高。鍋爐低負荷時段配煤質量下限應適當提高,同時當摻配煤中有煤質較差的煤種時,應提前給運行部通報信息。

    3 、鍋爐低負荷穩定燃燒、防止熄火的措施有待強化。對低負荷時停運給粉機對燃燒產生擾動的預想和防范措施準備不足,低負荷時燃燒器的投運方式有待試驗優化。

    4 、鍋爐負壓自動調節能力還有待提高 , 未針對變頻器的相關性能進一步優化爐膛壓力控制系統參數。

    (六)防范措施:

    1 、聯系煙臺龍源派專業人員到廠進行指導,綜合考慮給粉機轉速和粉管風壓的影響,保證燃燒穩定的前提下,進行低負荷停運給粉機的試驗,盡量多停運給粉機,提高一次風壓,并形成制度指導運行操作,提高燃燒器的穩定性。

    2 、強化配煤摻燒工作。加強入廠煤煤質監管,完善入廠煤礦發煤質預報機制;提高入爐煤熱值允許范圍的下限(由原 18MJ/KG 提高至 18.5MJ/KG ),完善并落實確保摻配均勻的措施,避免因煤質不均、劣質煤集中燃燒造成的燃燒波動、惡化;對摻配煤中單一煤種熱值低于 18MJ/KG ,及時向運行部通報。

    3 、組織煙臺龍源專業人員和各生產部門技術人員對低氮燃燒器改造后的燃燒穩定性進行進一步的分析,排查分析低氮燃燒器燃燒擾動的影響因素,針對性修改完善低負荷穩燃和防止熄火措施。并結合深度調峰要求,重新摸索該燃燒器的低負荷穩燃性能。

    4 、適當優化爐膛負壓保護動作的控制策略。在滿足規范、保證安全的前提下,適當放寬保護設定值。

    5 、優化油槍熱備用自動投入邏輯,準確判斷燃燒異常、及時投入油槍,提高燃燒波動時的穩燃能力。

    6 、兩側引風機變頻模式運行時影響升降速率,降低了自動控制系統異常工況的響應能力。對變頻器的性能的適應性重新評估,在評估前引風機變頻切至工頻運行。

    7 、對協調控制方式下送風機、引風機、增壓風機等自動調節控制系統進行優化,應根據變頻器的相關性能進一步優化爐膛壓力控制系統參數,提高自動調節系統適應復雜工況的能力。

    附件 1 :事發前 10S 機組負壓及調節指令、反饋變化列表

    時間

    爐膛壓力變送器 A  

    爐膛壓力變送器 B  

    爐膛壓力變送器 C        

    引風機 A 變頻器指令

    引風機 B 變頻器指令

    引風機 A 變頻器轉速

    引風機 B 變頻器轉速

    14:38:00

    -1.327

    -1.316

    -1.268

    38.8

    36.8

    618.019

    604.582

    14:37:59

    -0.619

    -0.727

    -0.677

    45.7

    43.7

    621.283

    608.15

    14:37:58

    -0.449

    -0.496

    -0.504

    48.1

    46.1

    624.319

    611.49

    14:37:57

    -0.449

    -0.51

    -0.504

    50.7

    48.7

    628.115

    614.603

    14:37:56

    -0.398

    -0.46

    -0.447

    54.2

    52.2

    630.924

    617.943

    14:37:55

    -0.254

    -0.29

    -0.282

    55.9

    53.9

    634.492

    621.131

    14:37:54

    -0.213

    -0.248

    -0.235

    57.3

    55.3

    637.756

    624.244

    14:37:53

    -0.213

    -0.239

    -0.235

    58.3

    56.3

    640.792

    627.508

    14:37:52

    -0.191

    -0.219

    -0.223

    59.3

    57.3

    644.057

    630.924

    14:37:51

    -0.148

    -0.173

    -0.171

    60.8

    58.8

    646.789

    633.657

    14:37:50

    -0.112

    -0.131

    -0.128

    62.4

    60.4

    649.522

    637.984

    14:37:49

    -0.03

    -0.035

    -0.021

    63.2

    61.2

    651.876

    637.984

    附件 2 :機組滅火保護溫度檢測 A 曲線圖

    上圖為 #1 角溫度測點 A , MFT 10 秒時間內溫度由 1106.2 ℃將至 939.8 ℃,下降幅度為 166.4 ℃。

    附件 3 :機組滅火保護溫度檢測 A1 曲線圖

    上圖為 #1 角溫度測點 A1 , MFT 10 秒時間內溫度由 1243.1 ℃將至 1106.9 ℃,下降幅度為 136.2 ℃。

    附件 4 :機組滅火保護溫度檢測 B 曲線圖

    上圖為 #2 角溫度測點 B , MFT 10 秒時間內溫度由 1176.6 ℃將至 1165.1 ℃,下降幅度為 11.5 ℃。

    附件 5 :機組滅火保護溫度檢測 B1 曲線圖

    上圖為 #2 角溫度測點 B1 , MFT 10 秒時間內溫度由 1395 ℃將至 1116.1 ℃,下降幅度為 278.9 ℃。

    附件 6 :機組滅火保護溫度檢測 C 曲線圖

    上圖為 #3 角溫度測點 C , MFT 10 秒時間內溫度由 1179.3 ℃將至 930.5 ℃,下降幅度為 248.8 ℃。

    附件 7 :機組滅火保護溫度檢測 C1 曲線圖

    上圖為 #3 角溫度測點 C1 , MFT 10 秒時間內溫度由 1252.2 ℃將至 1181 ℃,下降幅度為 71.2 ℃。

    附件 8 :機組滅火保護溫度檢測 D 曲線圖

    上圖為 #4 角溫度測點 D , MFT 10 秒時間內溫度由 1031.1 ℃將至 864.1 ℃,下降幅度為 167 ℃。

    附件 9 :機組滅火保護溫度檢測 D1 曲線圖

    上圖為 #4 角溫度測點 D1 , MFT 10 秒時間內溫度由 1029.6 ℃將至 708.2 ℃,下降幅度為 321.4 ℃。

    附件 10 :跳閘前汽包水位曲線圖

    附件 11 :機組引風機控制邏輯框圖

    引風機負壓變頻自動調節控制回路采用單個 PI 控制,設置有送風指令前饋,與增壓風機無相關前饋設置。調節參數設置為:負壓濾波時間常數 8S ,增益 P:2.8, 積分時間 I 90S ,送風前饋增益 1.6 。爐膛壓力> 0.5KPa 時閉鎖減,低于 -1.3 KPa 時閉鎖增。

    附件 12 :事發當日機組引風機爐膛負壓控制曲線圖

    14 37 49 之后的 11 秒內,爐膛壓力快速的由 -0.030kpa 下降至 -1.316kpa ,觸發 MFT 。

    附件 13 :事發前 4 2 日機組引風機爐膛負壓控制曲線圖

    上圖為 2019 4 2 14:42-14:46 爐膛壓力調節曲線,圖中選取的兩點處爐膛壓力在 4 秒的時間里由 -0.354kpa 波動至 0.344kpa ,波動范圍為 0.698kpa ,在波動發生的 1 分鐘后調節系統收斂,且調節趨勢趨于平穩,調節過程良好。

    附件 14 :事發前 4 9 日機組引風機爐膛負壓控制曲線圖

    上圖為 2019 4 9 11:55-12:00 爐膛壓力調節曲線,圖中選取的兩點處爐膛壓力在 24 秒的時間里由 -0.266kpa 波動至 0.114kpa ,波動范圍為 0.380kpa ,在波動發生的 2 分鐘后調節系統收斂,且調節趨勢趨于平穩,調節過程合格。

    附件 15 :事發前 4 11 日機組引風機爐膛負壓控制曲線圖

    上圖為 2019 4 11 2:03-2:07 爐膛壓力調節曲線,圖中選取的兩點處爐膛壓力在 6 秒的時間里由 -0.102kpa 波動至 0.149kpa ,波動范圍為 0.251kpa ,在波動發生的 1 分鐘后調節系統收斂,且調節趨勢趨于平穩,調節過程良好。

    附件 16 :機組 SOE 記錄  

    附件 17 :機組操作員記錄  

       親 身經歷過小大事故、有安全意識、見多識廣的兄弟,你一定要加微信:dianliying2016 免費領取 1608個電廠異常事故分析報告,若造成不良的社會影響,可能斷送你期盼的職業生涯,這些大家不重視嗎?集團領導 @ 約談,烏紗帽@前途,大家有什么電廠方面的困擾,都可以來找到我!我把多年的電廠經驗秘決拿出來和大伙一起分享!交個朋友, 等你加我V信: dianliying2016

    1、對安全生產的重要性認識不夠;
    2、安全生產管理不嚴;
    3、外包工程管理混亂;
    4、制度要求落實不到位;
    5、工作作風軟弱;
    6、應急處置能力不足。

    鷹眼語錄:電力技術監督不牢,地動山搖,永無寧日!

    來,領導們都看看: 運行人員的水平高低就體現在異常事故處理判斷準確丶果斷丶及時,正常調整時參數協調丶經濟丶穩定,這些可不是什么培訓丶管理丶監督出來的。 電廠煤電倒掛,虧損嚴重,機組檢修,運行成本壓縮嚴重,效益差人機因素疊加其中事故嚴重增加! 某些電廠 平時對運行不聞不問,一出事運行就是老背鍋,這樣的管理模式怎么讓運行兄弟愛崗敬業?當下某些電廠早就忘了企業該有的社會屬性了 ! 都是“紙上得來終覺淺,絕知此事要躬行”。

    歷年12月電廠異常事故統計分析和建議

    電廠問題,找電力鷹

    守住底線,不踩紅線 ! 無數事故已證實!當你鋌而走險……

    版權:如無特殊注明,文章轉載自網絡,侵權請聯系cnmhg168#163.com刪除!文件均為網友上傳,僅供研究和學習使用,務必24小時內刪除。
    相關推薦
    最新精品自拍资源站在线_999国产视频网_久久久久久久精品成人热_国产高清一线久久
    <code id="6kzrr"><ol id="6kzrr"></ol></code>

  • <table id="6kzrr"></table>
  • <track id="6kzrr"></track>
    <tr id="6kzrr"></tr><track id="6kzrr"></track>